引风机是火电厂重要的辅助设备之一，它将锅炉燃烧产生的高温烟气经除尘装置后排向烟道，用来调整锅炉炉膛负压的稳定。我国现行的火电设计规程SDJ-79规定，燃煤锅炉的引风机的风量裕度5％～10%，风压裕度为10%～15%。根据《泵于风机》中的理论，在理想的状况下：风量∝ 转数；动力P ∝ （转数）3。从节能的观点来看，采用变频技术控制风机转速来控制实时变化的风量在节约厂用电方面有潜可挖。随着发电负荷的大范围内调整，引风机风量也因锅炉负荷变化而经常处于一种低效率状态，大量的能量浪费在风道挡板上。锅炉送引风机是目前火电厂中应用高压变频调速技术进行节能改造的首选和主要对象。尤以引风机为多，其拖动功率一般为315～2500kW，电压等级为6kV、10kV。其原因主要是风机的节能潜力大，调速范围宽，使用高压变频改造时其技术性能和经济性能都较好。
一、我厂的现状：
我厂的三台发电机额定功率3×200MW，单机组额定负荷时锅炉蒸发量610T/H(最大连续蒸发量670T/H)，双引风机并列运行，锅炉进出风量调节均由挡板控制，引风机电机单机功率1600kW（YFKK630—6W，6kV，995r/min），总功率6×1600kW，占机组容量的1.6%。我厂采用了高效离心风机，但实际运行效率并不高，其主要原因之一是风机的调速性能差，二是运行点偏离风机的最高效率点。因此，提高引风机的运行效率对降低我厂用电率具有重要的作用。下表是我厂6台引风机电机的用电情况统计：
（发电和用电量单位：kWh）
| 表 一 | 总厂用电 | 引风机总用电 | 总发电量 | 引风机占厂用电率 |
| 5月8日 | 913295 | 148104 | 11318349 | 16.2 % |
| 5月9日 | 948496 | 150696 | 11668096 | 15.9 % |
| 5月11日 | 919202 | 148176 | 11513040 | 16.1 % |
| 5月12日 | 898553 | 149040 | 11252630 | 16.6 % |
| 5月15日 | 944858 | 152352 | 12010592 | 16.1 % |
| 5月16日 | 948969 | 155304 | 12117882 | 16.4 % |
| 5月17日 | 880645 | 141228 | 11186243 | 16.0 % |
| 平 均 值 | 922003 | 149271 | 11580976 | 16.2 % |
| 平 均 综 合 厂 用 电 率 ： 7.96 % | ||||
| 表 二 | 1号炉A引 | 1号炉B引 | 2号炉A引 | 2号炉B引 | 3号炉A引 | 3号炉B引 |
| 总耗电（kWh） | 188424 | 154872 | 184752 | 169128 | 206352 | 134712 |
| 平均值（kW） | 1122 | 922 | 1100 | 1007 | 1228 | 802 |
| 有效平均值（kW） | 1200 | 1156 | 1184 | 1191 | 1228 | 1142 |
| 正常运行时间（h） | 157 | 134 | 156 | 142 | 168 | 118 |
| 总平均功率 | 1187 k W（额定负荷下单机功率1500左右） | |||||
| 平均停运时间 | 3.2 小 时 | |||||
| 每天正常运行时间 | ＞ 20.8 小 时 | |||||
| 按照运行时间：＞300天/年，每年运行6200计算。 | ||||||
（用电量单位：kWh）
| 引风机节电率 | 引风机用电 | 厂用电度 | 厂用电率% | 厂用电下降率% | 表 三 |
| 10% | 14927 | 907076 | 7.83 | 0.13 | |
| 20% | 29854 | 892149 | 7.70 | 0.26 | |
| 30% | 44781 | 877222 | 7.57 | 0.39 | |
| 40% | 59708 | 862295 | 7.45 | 0.51 | |
| 50% | 74636 | 847368 | 7.32 | 0.64 |
表三中的第一列“引风机节电率”为引风机使用变频调速和挡板控制风量时的平均功率下降百分比。即：(P挡板—P变频器) / P挡板 × 100%，在这里的P挡板为：1187kW 。
二、引风机流量估算：
目前我厂的引风机风量由挡板调节，其风压H与风量Q的理想特性曲线可以用二次抛物线来拟合。如图1：
图 1 单机运行时的H — Q图
我厂为双机并列运行，单机额定流量设计为锅炉额定负荷时所需风量的75%（一般在锅炉风机容量设计时，单侧风机运行时具备带75%负荷运行的能力，这主要是从机组运行的安全性出发的;当失去一侧送引风机时，机组还能带75%的负荷运行。所以当双侧风机运行，机组带满负荷时，送引风机的设计余量在20～30%左右，风门开度一般为50～60%,这也是从风门调节的灵敏度来考虑），即上图中的Q1点，锅炉额定负荷下双机并列运行时的单机风量比Q1点小。现在以图1中1点的风量和风压为参考量，其它点的风量和风压用标幺值表示，一般Hmax=1.3 —1.5左右，在这里选取Hmax=1.4计算，假设图1中2点的风量标幺值为a；其中a∈（0，1]。H—Q曲线可以表示为：
H = 1.4 - 0.4Q2；
根据电机轴功率与风压、风量之间的关系：
P ∝ H × Q
将上式转化为： P = K×H×Q ；（K为常数） ……………（1）
P1 = K×1×1 = K；
P 2 = K×H×Q = K ×（1.4a - 0.4 a3）
根据上述公式可得用档板调节风量时，减小风量节约的电能比为：
⊿P / P1= 1 -1.4a + 0.4a3 a∈（0，1] …………（2）
引用表三的数据：平均功率 P0 = 1187 k W，即实际运行时的功率P20 ；额定功率P10= 1500 k W ；电机效率按照98%计算，平均功率 P = 1163 k W，额定功率P1= 1470 k W ；
⊿P/P1 = 0.209 …………（3）
将（3）式中的结果带入（2）式中可得： a = 0.64
三、节能估算：
当引风机电机采用变速调节控制时：H—R—Q之间的关系如下图：
图 2 变速控制时风量为Q2的H — Q曲线
其中理想的风道阻力曲线R是一条与风量有关的抛物线；H0为净风压； 标幺值一般为：0.2 — 0.4；在这里取 H0 = 0.3 进行估算。当风量为Q2时，R曲线可以用函数：
R = 0.3 +（1 - 0.3）×Q2 = 0.3 + 0.7 Q2 …………（4）
则：
P 2′= K ×（0.3 Q + 0.7 Q3）/η …………（5）
其中η为所使用变频器的效率，在此取η = 0.95 ，可以得到表达式：
P 2′/ P 2 =（0.3 a+ 0.7 a3/η（1.4a - 0.4 a3 …………（6）
将我厂 a = 0.64 的数据带入上式得到：
P 2′/ P 2 = 0.5 …………… （7）
P 20′=（1163/2）/ 0.98 = 593 k W （电机效率0.98）
节电百分比： （ 1187 - 593 ）× 100 / 1187 ＝ 50％ ………… （8）
由（8）可知：从理论上讲，风机采用变频器变速调节以后，引风机用电量（包括变频器电能损耗）将会比以前少一半。通过表三中的数据进行内插值可以得出：变频改造后综合厂用电百分比下降0.64。每年带来的经济效益：
1187 × 0.5 × 6200 × 6 / 10000 = 2208 万度 ………（9）
四、数据有效性分析：
（1）当我厂引风机的风压Hmax=1.3或1.5时，⊿P / P1 = 0.209，流量为：
a1.3 = 0.68 ；a1.5 = 0.60。a值随H增大而呈现递减趋势 。其各种情况如下表：
| Hmax | H0 | P2’。/ P2。 | 变频调速后用电 | 省电百分比 | 厂用电百分数下降 | 经济效益（万度） | 表 四 |
| 1.3 | 0.2 | 0.517 | 613 | 0.484 | 0.63 | 2135 | |
| 0.3 | 0.565 | 671 | 0.435 | 0.57 | 1920 | ||
| 1.4 | 0.2 | 0.449 | 533 | 0.551 | 0.72 | 2432 | |
| 0.3 | 0.500 | 593 | 0.500 | 0.65 | 2210 | ||
| 0.4 | 0.550 | 653 | 0.450 | 0.59 | 1988 | ||
| 1.5 | 0.3 | 0.440 | 522 | 0.560 | 0.73 | 2472 | |
| 0.4 | 0.491 | 583 | 0.509 | 0.66 | 2247 |
（2） 引风机以其平均功率 P ＝ 1187 kW 运行是一种便于计算的理想模型。在实际运行中，其功率大小与锅炉的实时负荷相关。在经过长时间的数据统计，引风机电机功率的有效上限为1440kW ；有效下限为：1080 kW。超过69％时间的负荷分布在：1080 - 1296 kW之间。下表模拟了几种运行方式下采用变频调速控制的省电情况。
| 表 五 | P | P*η | ΔP/P | a值 | P2′/P2 | P2′ | 省电百分比 |
| 参考值 | 1187 | 1163 | 0.209 | 0.640 | 0.499 | 593 | 50.0% |
| 方案一 | 937 | 918 | 0.375 | 0.477 | 0.369 | 346 | 36.7 |
| 1437 | 1408 | 0.042 | 0.875 | 0.805 | 1156 | ||
| 方案二 | 987 | 967 | 0.342 | 0.507 | 0.390 | 385 | 42.3 |
| 1387 | 1359 | 0.075 | 0.815 | 0.710 | 984 | ||
| 方案三 | 1037 | 1016 | 0.309 | 0.538 | 0.412 | 427 | 46.0 |
| 1337 | 1310 | 0.109 | 0.764 | 0.639 | 855 | ||
| 方案四 | 1087 | 1065 | 0.275 | 0.571 | 0.438 | 476 | 48.3 |
| 1287 | 1261 | 0.142 | 0.719 | 0.584 | 751 | ||
| 方案五 | 1137 | 1114 | 0.242 | 0.604 | 0.466 | 530 | 49.7 |
| 1237 | 1212 | 0.175 | 0.677 | 0.537 | 665 |
根据表五中数据可以看出，第五种方式与引风机多数时间的电机功率统计类似，但是考虑到有少数时间锅炉负荷大幅度调整，第四种方式与实际的省电结果更靠近。通过表三中的数据进行内插值计算，我们可以得到引风机的变频调速控制改造将使综合厂用电百分比将会下降0.63。每年带来的经济效益：
1187 × 0.483 × 6200 × 6 / 10000 = 2130 万度
小结：
在火电厂实际设计过程中，由于事先很难准确地计算出管网的阻力，并且要考虑到长期运行过程中可能发生的各种问题，所以通常是把系统的最大风量和风压富裕量作为选择风机型号的设计值。但风机的型号和系列是有限的，往往在选用不到合适的风机型号时，只好往大机号上靠。这样锅炉送引风机的风量和风压富裕度达20%～30%是比较常见的。本文通过对我厂引风机的实际耗电数据进行数学统计，相关的结论参数也是根据相应的规程标准计算得出，并对可能出现的不同的参数组做了归纳、计算、列表。在数据的计算过程中，所用的数据模型都是理想化的，与引风机在变频改造后的实际运行曲线有一定出入。因而本文得到的数据与改造后的实际数据肯定有一定误差，误差的正负都有可能出现。但是引风机电机的变速调节控制改造后的效益是很明显的。调查表明:我国50MW以上机组锅炉引风机运行效率低于70%的占一半以上，低于50%的占20%左右。由于目前普遍的机组负荷率偏低，引风机的效率就更低，有的甚至不到30%，结果是大量浪费了电能，已经到了必改的地步。